Det er planen at bygge en dobbeltlags-båndtransportør, der kan transportere kul og flyveaske på samme tid fra den store kulmine til Hangkou-kraftværket. Kullet vil blive transporteret fra kulminen til kraftværket, og flyveasken føres tilbage til kulminen til udnyttelse på hjemturen.
Toppen af det dobbelte lagbåndtransportørdækslerhøjden på 2,54 m fra jorden, den nederste ende af sidedækslet er 0,94 m fra jorden, radius af båndtransportørens dæksler er 1,21 m, højden af den flade del af sidedækslet er 0,82 m, båndtransportøren Den samlede bredde af dækslerne er ca. 2,40 m mellem de øverste og 10 m mellem de øverste og 6}. Fysisk model Det er vanskeligt at etablere en model, der stemmer overens med den faktiske båndtransportør på grund af båndtransportørens komplekse struktur, herunder mange interne ruller og støtterammer. I reference [8-9] blev modellen forenklet, idet man ignorerede rullen og understøtningsrammen i båndtransportøren og tog kun hensyn til området for bånd, kul og flyveaske. For at studere påvirkningen af sidevind tages samtidig også det ydre rum af båndtransportører som beregningsdomæne. Da flowet tilhører tre-dimensionelt flow, blev der udført tre-dimensionel modellering, og det etablerede beregningsareal blev vist i figur 2. Hele beregningsarealet var 3,59m×3,46m×39m. De to bånd i båndtransportørens dæksler bevæger sig relativt med en hastighed på 4,5/s. Bevægelsen fører til forskellen mellem fordelingen af strømningsfeltet i båndtransportørdækslerne og i enkeltlags båndtransportørdækslerne. Overfladen af kulbunke og pulveriseret kulbunke er kilderne til støv. Strømningsfeltet i båndtransportører har stor indflydelse på støvstrømmen. Derfor er flowet i båndtransportørdæksler hovedsageligt taget i betragtning i beregningen. For at forhindre indløbs- og udløbssektionens indflydelse på beregningen, tages et længere beregningsareal langs båndets bevægelsesretning, mens et mindre areal tages omkring båndet for at reducere mængden af beregning. Til sidst er tværsnittet af det etablerede beregningsdomæne vist i figur 2.
2.2 Indstilling af randbetingelser (1) Kontinuerlig fase: I den numeriske simulering tages højre side af beregningsdomænet i det omgivende rum parallelt med siden af båndtransportørdækslerne som hastighedsindløbsgrænse. I henhold til kravene til kulminedrift tages vindhastigheden som grad 8 stærk vind. Den tilsvarende vindhastighed spænder fra 17,2 til 20,7 m/s, så krydshastigheden er 17/s i beregningen: venstre side og oversiden af beregningsdomænet er begge trykudtag: begge ender af beregningsdomænet er også indstillet som trykudløbsgrænser: bæltet bruges som den øvre grænse, der bevæger sig, og den nederste rem. henholdsvis 4,5 m/s og -4,5 m/s. (2) Diskret fase: Kulstøv og flyveaskestøv er begge adskilte faser og betragtes som inerte partikler. Ifølge den målte partikelstørrelse hører deres fordeling til R-R-fordelingen. Som det kan ses fra den øvre overflade af kulbunken og ovenstående tabel med flyveaske, når der ikke er sidevind, er hastigheden inde i hætten relativt lav, den maksimale hastighed er mindre end 0,1 m/s, og hastigheden uden for hætten er mindre end 0,01 m/s. Desuden suges luften udenfor emhætten ind i emhætten, og der bliver ikke blæst støv ud. På grund af påvirkning af stærk sidevind (17m/s) er en del af sidevinden blokeret under siden af båndtransportørens dæksler, og en del af sidevinden flyder ind i dækslet. På grund af den relative bevægelse af de øvre og nedre transportbånd i dækslet, dannes der en hvirvel i mellemrummet mellem de to bånd, og sidevindens indtræden vil forstærke intensiteten af hvirvelen mellem de to. Hvis intensiteten af hvirvelen er for høj, vil en del af de væskebårne støvpartikler strømme langs indervæggen i højre side af emhætten, og derefter strømme ud af emhætten båret af sidevinden under emhætten. Derudover kan det ses, at den samlede hastighed af området mellem de øverste og nederste to bælter er relativt lille (mindre end 8/s i gennemsnit), især tæt på den øvre overflade af kul og flyveaske, som grundlæggende er mindre end 5,4m/s. Derudover skal det bemærkes, at fordi den samlede højde af båndtransportørens dækslers side er ca. 1,6 m, strømmer der meget vind over båndtransportørens dæksler. Vindhastigheden i toppen af båndtransportørdækslerne kan være så høj som 55m/s, hvilket danner en enorm påvirkning på båndtransportørdækslerne, hvilket er det problem, der bør tages i betragtning ved udformning af styrken af båndtransportørdækslerne.
